الخلاصة

تغيير نسبة تأثير د ارسة على بداية اإلجهاد الكلل للطور تشقق األول د. عماد توما بني الكرش هيئة التعليم التقني / المعهد التقني الموصل Emadbane2007@yahoo.com ا ستلم 8 حزي ارن 4102 ق بل 9 تشرين الثاني 4102 المستخلص : في البحث الحالي تمت دراسة تأثير تغيير نسب اإلجهاد في بداية تشقق الكلل لسبيكة األلمنيوم المصنوع منها ريش الطائرات المروحية الروسية نوع MI 25 وذلك بأخذ نموذج من ريشةة لطةائرم مةن ةذا النةوع وتقطي هةا إلى نماذج باألب اد المطلوبة لالختبار وباسةتددام م امةل ةةدم اإلجهةاد متغيةراس رئيسةاس وذلةك مةن خةال مةل ةةق أولةةةةةي فةةةةةي النمةةةةةاذج المدتبةةةةةرم مو ةةةةةد تمةةةةةت ا ختبةةةةةارات نةةةةةد خمةةةةة نسةةةةةب إجهةةةةةاد مدتل ةةةةةة و ةةةةةي )0.5 1-, 0, 0.1, 0.3, = R( وتم ند ا إجراء ا ختبارات المدتل ة لدراسة تأثير تغيير ا في بداية مسةتهل تشقق الكلل ومقارنة النتائج ال ملية التي تم الحصو ليها مع القيم المحسةوبة مةن غةيل الناريةات وال ر ةيات الموجودم في ذا المجا مف ند كل نسبة إجهاد تم اخذ نماذج مدتل ة وذلك للحصو لى يمة مدى م امل ةةدم اإلجهاد ند ا م من النتائج التي تم الحصو ليهةا يتبةين أق يمةة مةدى م امةل ةةدم اإلجهةاد تقةل بازديةاد نسةبة اإلجهةاد الموجبةة وتزداد بازدياد نسبة اإلجهاد السالبة لمستهل تشقق الكللم Keywords: aluminum alloy, threshold of the fatigue, negative stress ratio, cracks. THE EFFECT OF STRESS RATIO ON FATIGUE THRESHOLD OF CRAK IN MODE (I) Abstract In the present study, the effect of the stress ratio change on the threshold of the fatigue cracks for an aluminum alloy have been researched. This aluminum alloy was taken from a blade of Russian MI25 helicopter. A specimen of MI25 blade has been cut into testing specimens of standard dimensions; the stress intensity factor as a basic variable has been calculate and used by making an initial crack in the test specimens. The test have been conducted for five different stress ratio : ( R = - 1, 0.0, 0.1, 0.3, 0.5 ) : Several tested have been done to study the effect of these change on the threshold of fatigue crack, The 781

result obtained in this research were compared to some well knows previous scientific theories and in this field. At each stress ratio ( R ), several specimens have been used to obtain research the threshold stress intensity factor for that value of ( R ). From the results obtained, it is clear that the value of the threshold stress intensity factor range (ΔK) decreases as the stress ratio increases. Whereas ; at a negative stress ratio: (ΔK) increase for threshold fatigue crack. المقدمة : إن الكلفةةةل الجة عةةةل فةةةن المفةجةةةةل الكفةعوةةةل لل الككةةةك ةااعةةة الة الكككةجكككةةةل الكم لفةةةل كةةةن الجة كةةةل ا ج ةالبشلكل ج كةن عسككل ع ا في بعض اا كةن. ةةةة كل لذلك فةن ال السةل فن المفةة الكللةي جة امةذ كة ال ةاسةعة كن الب ةث ةال السةل في الككة كن العلككل ةال جةفكل.ةان جشةة ة ق م شققةل الكلل في أعج ل ةلكش الطةو الل الكم لفل كؤ ي إلى أمفةجةل جة لل. إن ب اكةل كسة ل الكلةل أة ب اكةل شةق الكلةل )Threshold Fatigue ظ ةل فلةى شةكل اجةل جةةل فلةى ةعة الجكةةةذو ةبعةة كةةلةل ف ةةل كةةن فكةةل الكلةةل ةةبإ اةب ةةل ة كككةةن إ الل ةةة ةبلكةةة فةة ة الل اا كةةةل فةةةن ةةذ ا جل جةل عك ةكن ام كب أ ال شق بةةل كةكن ةان ال شةققةل فةي العسةم الكع ة كككةن أن جكةة ة قة م ب ة البط ااطةال الالال [2,1 ]. ة جةك إابة ةل كةفكل فلى أن الع كة كةن ال الككةك ال ج سةكل ةةي فكةبةة كسةبقل الجشةةة ة جشةي ةذ العكةةك أاجةةة السبةكل أة ال جكع ةفلك كب أ ال ك ن بب اكل الكلل ةجكة كن ذ العكةةك فةي الكعةة ن الكسة م كل فةي ةجكع أبةة ان ةكلكبةةةل الطةةةو الل [5,4,3]. كةةث أن قةة م شةةق الكلةةل ك ةة ث بسةةلفل فةوقةةل عةة اة ةل ةةذا السةةبك فةةةن كس ل الكلل كؤ ي ة الة ك كة في ال ك ن بعكل لك الكلكبةل. ةان جكة الش في كجطقل كةن فك ة جككل )Δk ةاطول كطلةبل ع اة لكة لذلك كن أ ككل في عككن العكل الكطلةك ل ذ ااع ل لةذلك كةةن ةذ الكجطقةل ااكاةل ككة ل عككن ك ى أفكةل الكلل ال ي م الطةو الل [7 6],. ة جةةةك الع كةة كةةن الب ةةةث ال ةةي ام ةةل فةةي عكةةكن ب اكةةل جكةةة شةةق الكلةةل لسةةبةوك االكجكةةةم الكسةة م كل فةةي جكع كلكبةل الطةةو الل جسةم كةن ةذ الب ةةث ةم إع الؤ ةة ةل ةل فةةل ة بةكن كةن ةذ الب ةةث إن ب اكةل الكلةةل ة ق كةة ذال فلجةةل كبةشةةل كةةع ال ةةل ةالقسةةم المةةل كةةن الب ةةةث ةةم إع الؤ ةةة ةةل ةةل ال ةاطوةةل ةفجةة لعةةةل اللكةةل كم لفةةل ةجسةةك إع ةةة كم لفةةل أكاةةة لل اس م اكة في الككك الطةو الل الكم لفةةةةةةل ةالكسةةة م كل فةةةي ةةةل فلةةى بكةجةةةل ك جةفةةل لسةةبةوك االكجكةةةم ااكاةةل [ 8 ].أكة الب ث الةذي ج ةن ب ة فكع كة فلةى السةل ةياكل بككةل جسةك الع ةة 1,0,0.1,0.3,0.5-=R( لسةةةةةةبككل أالكجكةةةةةةةم الكطةبقةةةةةةل لسةةةةةةبككل ألكجكةةةةةةةم جةةةةةةة ةةةجكع لكةةةش الطةةةةول الكلة كةةةل كةةةن جةةةة ال شققةل بةس م ام كعةكل ش الع ة ك بك الة لوكسكة المواد وط ارئق العمل مواصفات المعدن )6063T832 : )MI25 فلةةةى ب اكةةةل شةةةققةل الكلةةةل ب السةةةل ةةةذ 788

في ذا الب ث م اس م ام كع ن كيمةذ كن لكشل طةول كلة كل. ة م قطكعة إلةى العة الكطلةةك كةن الجكةةذو ةج م امذ الكع ن كن كقطع للكشل طةول فكة كل جة ) MI25 ة سكك ة البلبكل ) Hind-D ةكبلغ طةةل كل لكشةل فك ةة ) 8.5m ةفة الةلكش فةي ةذا الجةة كةن الطةةو الل ككةةن ) 5 لكةش. ةكككةن كل ظةل شةكل كقطع في اللكشل كن الشكل 1(. ةالكع ن ة فبةل فن سبككل ألكجكةم كطةبقل قلكبة لسةبككل ألكجكةةم كةن جةة ) 6063T832 كةن كةث ال لككةك الككككةةوي ةال ةفةل الكككةجكككةل. ة ةم لكةل السةبككل فةي اوةل ال قكةك ةالسكطل الجةفكل ةكككن كل ظل ال لككك الكككةوي للسبككل كن الع ةل 1( أكة ال فةل الكككةجكككل للسةبككل فقة ةم ال ةةل فلك ةة كةن ك ة ل كع كة [4]. ةكةجةل ةذ السةبككل فةي طةةب كقبةةل كةع سةبككل ألكجكةةم جةة ) 6063T832 ةككة كبكن في الع ةل 2(. الشكل الهندسي للنموذج م قسكم الجكةذو الكس ل فلك إلى جكةذو لوم كةككجل ا م بةل الك ةفل ةكككن كل ظل أبعةة الجكةةذو كةن الشكل.2( a ةكةجل أبعة الجكةذو 150*20 * 5 ) كلم, بةس م ام كةككجل ال فلكل الك طةل بإبعة ةجكةسةل جكقة عةة اة. ةجة ةةم فكةل مةة ش )slit فلةى فةةلض الجكةةذو بسةةكك 0.2( ةفكة 0.5( كلةةم ةككةة كبةةكن فةةي الشكل.2( b بةس م ام كةككجل الش الل الك لبةوكل ال ي س م م السلك فةي القطةع.)wire cutting machine ة ةةم إ ةة اث ةةذ ال م شةةةل لل ةةةل فلةةى شةة إع ةةة كجةسةةبل فةةي كجطقةةل أج ةةى اج جةةةة لل ةةةل فلةةى ةلةةل كشةب ل لل قكقل ال قكقةل ال ةي بةكن أن ال شةققةل بة أ كةن العكةةك ال ج سةكل ال ةي جشةي فةي الكعة ن أاجةةة السةبةكل ةال جكع(. ماكينة اختبار الكلل اس م كل في ا م بةل كةككجل ال ةجكل العكسكل )Reversed bending machine [6]. طريقة قياس الشق ةج اس م م في ذا الب ث كع ل اةوي ك جقل ذة ف سل كلجكل الع سةل العكجكةل( ة ةم كةن ملل ةة ك الجبةل جشةةة الش ة م ام كةل ذ الطلكقل ل ةفل ااع ل المة ل ب ة ةان ذ الطلكقل غكل كجةسبل في ةلل الجكةذو الكة ةل ةكذلك س م م ذ الطلكقل لل شققةل الكةعة فلى السطإ فقط ة عطي أكةل كعلةكةةل ةةل كةة ك ة ث امةل الجكةذو ةكةجل جسبل المطي %1 ن جسبل ال كبكل كةجل فةلكل ع ا ةل ذا كةجل جسبل المطي جلكلل. معايرة معامل شدة اإلجهاد كعةكل كعةكل ش الع ة اس م م فةي ةذا الب ةث جكةةذو اج جةةة فلةى شةكل ك ةةالي كسة طكلل بعةلض ) h ( (0.5) كلةم. ةكككةن (0.2) كلةم ةفكقة (a) فلى فلض الجكةذو ةكةن سكك الشة ةسكك (b) ةش أةلى بعك كل ظ كن الشكل أ جة. 781

ة م كعةكل كعةكل ش الع ة بةس م ام الكعة لل الكعطة كن جبل (Paris),(Grass),(Tada) ةكآ ي شكل :) 3 K I a F a / b ( 1) [29] أكة جككل F(a/b) فكككن سةب ة كن الكعة لل ال كل: F(a / b) 1.122 1.40(a / b) 7.33(a / b) 2-13.08(a / b) 3 14.0(a / b) 4 ةكعةةكل الكعة لةل أفةل كةجةل كعطةة كةن جبةل العلكةةة (Gross 1965) (Bueckher 1960) (1972, (Benther ةال جل (emery,1969) 0.2( % فج كة جككل )a/b سةةي أة اجل كن 0.6( أي أن.)a/b 0.6 الجانب العملي كل عككع ا م بة الل في عة الكم بل ةفج لعةل الل البلفةل ج ةة (C 25) ةأعلكةل ا م بةة الل فجة ةل HZ) 5). إن الطلكقةةل الكسةة م كل فةةي السةةل ب اكةةل الكلةةل (Threshold) كةجةةل ب قلكةةل ال كةةل فلةةى الجكةةةذو الكسةة م كل فةةي ا م بةةةل كةةث كةة م ككةةل الجكةةةذو كةةلة كعكجةةة ة ةة م ك الجبةةل شةةق الجكةةةذو ةفةةي ةلةةل شةةق الجكةةذو كةة م سةةعكل فةة الة ة الل ال ةةي فجةة ة بةة أ الجكةةذو بةل شةةق ةفجةة ةة ةث ال شةق كةة م بةة كل الجكةةةذو بجكةذو آمل كع قلكل ال كل الكسلط ةك م قلكل ال كل في كل كل بكقة ال اجةل كةن (20%) كةن ال كةل الكسةلط. ة كةن الكل اجبل فن طلك كع ل ك جقل ذي جة كبكل( 87.5X ) ب اكةل شةق فةي الجكةةذو بةةللغم كةن كةلةل 10 7 الجسك. ( R= -1, 0, 0.1, 0.3, 0.5) ة س كل العكلكل إلى إن ج ل إلى ةلةل فة م ةل ة كةل ا م بةة الل فجة جسةك إع ةة كم لفةل ةكةجةل ةذ النتائج والمناقشة : اس م كل في عككع ام بة الل الطةل ااةل جكةذو اج جةة فلى شكل كس طكل ةفك ش فلاي )Slit فلى بع )40mm كن إ ى ج ةك ي الجكةذو ةا مذ في ذ ا م بة الل مكسل أجةا كم لفل لجسك الع ة ة ي 1,0,0.1,0.3,0.5- =R( ةذلك لكعة جكم ب اكل كس ل الكلل ) K th فج كل جسبل إع ة كن ذ الجسك ةاس م كل في ا م بة الل كةككجل كلل كن جة كسكى كةككجل ال ةجكل العكسكل )Reversed Bending Machine أكة طلكقل الك الجبل الكس م كل فكةجل الطلكقل الكبةشل إذ اس م م 711

كع ل اةوي ك جقل بقة كبكل 4X*12.5( - 7X*12.5 ةذلك ك شةف أي شق ك ث بةلجكةذو كبكجةن ج ةوج 3( ةالشكلكن( ( 4, 5 1( ل سةك جككل كعةكل ش الع ة. ةالع ةل ةاس م كل الكعة لل لك ا م بة الل. ةك بكن كن ام بة الل جكم ب اكل كس ل الكلل فج جسك إع ة كم لفل بةن جككل ك ى كعةكل شة إ ع ةة لب اكةل 1- =R( فةةن جككةل كة ى ) K th قةل بةل كةة جسةبل الع ةة الكةعبةل بكجكةة فجة جسةبل إع ةة كسة ل الكلةل ) K th ج ال ا ل ةفلك كككن القةةل أن اللكةة السةةلبل لجسةك الع ةة كعةكل ش الع ة لب اكل كس ل الكلل ) K th.ةالسةةبك فةةي ذلةك كلعةةع إلةةى أن ةؤ ي إلةةى لكةة جككةةل كةة ى كعةكةل شةة الع ةةة لب اكةل كسةة ل الكلةل σ( m ةكةذلك جق ةةن ةياكل غلة ال شةق اللكةة الكةعبةل فةي جسةك الع ةة ةؤ ي إلةى لكةة جةكم كعة ل الع ةة max. K( ة ةذ ااسةبةك ةؤ ي إلةى جق ةةن جككةل كة ى كعةكةل شة فاةلة فةن لكةة جككةل شة الع ةة العظكةى )Threshold. أكةة اللكةة السةةلبل فةي جسةك الع ةة فقة ةؤ ي إلةى جق ةةن جةكم الع ةة لب اكةل كسة ل الكلةل ةفل ةكةذلك لكةةة 1-=R( كةةن كةث أن جككةل كعة ل الع ةة فجةة جسةبل الع ةة σ( m كعة ل الع ةة max. K( ةكةن اةم فةةن ةذ ااسةبةك ةؤ ي إلةى ياكل غل ال شق فالة فن جق ةن جككل ش الع ة العظكى )Threshold فج جسك الع ة السةلبل. لكة جككل ك ى كعةكل ش الع ة لب اكل كس ل الكلل مقارنة قيم مستهل الكلل مع نظريات التكهن بمستهل الكلل : م كقةلجل الج ةوج ال ةي ةم ال ةةل فلك ةة كةع الجظلكةةل ةالعلجةةل الكةعةة للة ك ن بب اكةل كسة ل الكلةل لجسةك الع ةةة الكم لفةةل.ةا ةةم ةةذ الجظلكةةةل المة ةةل بةةةل ك ن ب ةةياكل جسةةبل الع ةةة ) R فلةةى ب اكةةل كسةة ل الكلةةل للطةل ااةل ةالكقةلجل كع ة ي كةل ي : )R -0 المقارنة مع نظرية التكهن للباحثين ) Paris ( Schmidt & جسةبل الع ةة ةجككةل كسة ل الكلةل لكعكةةف كن كةن القةكم لجسةك الع ةة ةا ة للقةكم العةلكةل لجسةك الع ةة ةااملى للقكم الةاطول. K K 1 R (2) th o لجسةك إع ةة ةاطوةل كعةك ان K( min K cl كةث ان K( cl ةي جككةل كة ى كعةكةل شة الع ةة فجة كة كفة إ الش ملل علة كل ال ةل. أكة لجسك الع ة العةلكل ف بإ العلجل كةل ي : K Ith K o Cons tan t 717

لجسةك إع ةة فةلكةل كةث ان K( min K cl ةان ) K o ةة كة ى شة الع ةة الكةؤال لب اكةل كسة ل الكلةل ةال ي قة جة إلى العلجل ال كل : K K 1 R (3) o max ةالشكل 6( كبكن ج ةوج الكقةلجل بكن جكم ب اكل كس ل الكلل ةال ي م ال ةل فلك ة كن ا م بة الل ةكعة ل ي ال ك ن للبة اكن )Schmidt & Paris لقكم جسك الع ة العةلكل ةالةاطول ةالك كالل بةلكعة ل كن 2( 3 ةك بكن كن الشكل 6( بةن جككل كس ل الكلل فج جسبل إع ة =R( 0.1 كطةبقل قلكبة لكة ك ةجع كن الكعة لل 2( بكجكة جككل ب اكل كس ل الكلل فج جسبل إع ة 0.3=R( القككل ال ي م ال ةل فلك ة أفلى كن القككل الك ةجعل في جظلكل ال ك ن بكجكة جككل ب اكل كس ل الكلل ال ي م ال ةل فلك ة فج جسبل إع ة 0.5=R( ي اكال قةلبة للقككل الك ةجعل كن كعة لل ال ك ن 3(. ةلكن ب ةل فةكل جل ظ كن الشكل أ جة ان القكم ال ي م ال ةل فلك ة كن ا م بة الل لب اكل كس ل الكلل )Threshold ي في طةب كقبةل كقةلجل بةلقكم الكس ملعل كن كعة ل ي ال ك ن للبة اكن )Schmidt & Paris. -4 المقارنة مع نظرية التكهن للباحثين ) Lukas ( Klensil & الجظلكةل الاةجكةل ال ةي ةم جشةةة كسة ل الكلةل ة ةف ةياكل جسةبل الع ةة R( فةي جككةل ب اكةل كسة ل الكلةل ) K th اج ل ةة البة اةةن )Klensil & Lukas ةال ةي سة عكل بجطةة ةاسةع فةي لكةل بكةجةةل ب اكةل كسة ل الكلل ةال ي عطى كةل ي : K th K tho 1 R (4) كث أن : )Paris & Erdogan ةي اةبةل الكعة ن ةكة م عككج ةة كم بلكةة ةجكك ةة كقة ل كةن جبةل البةة اكن ( 1693( ةكذلك كق ل كن جبل البة ث )Lindly 1691( ل كةن 0.6= ( للقكم الكةعبل لجسك الع ة ةلكةن جكك ة ب ةل فةكل الةح بكن 0-1(.ةكن الشكل 7( جل ظ أن ج ةوج ا م بة الل العكلكل لب اكل كس ل الكلل فجة جسةك الع ةة 0.1,0.3,0.5=R( ةي اجةل كةن القةكم الك ةجعةل كةن جبةل جظلكةل )Klensil & Lukas ةلكج ة في طةب كقبةل كع مط اج كةل ال ك ن للكعة لل 4(. 711

-3 المقارنة مع نظرية التكن للباحثين ) Gregor ( Mecevily & أكة الجظلكل الاةلال ال ي ف العلجل بكن ك ى كعةكةل شة الع ةة ) K th ةجسةبل الع ةة البة اةن )Mcevily & Gregor ة عطى العلجل كةل ي: R( فقة ةاةع ة 1 1 R 2 K th K tho (5) 1 R ةكةن الشةكل 8( جل ةظ أن جككةل كسة ل الكلةل لجسةك الع ةة =R( 0.3,0.5 ةي أفلةى كةن لةك ال ةي كة م ال ك ن ب ة كن الكعة لل 5( ةلكج ة ب ةل فةكل في طةب كقبةل. -2 المقارنة مع نظرية التكهن للباحثين ) Mowbray ( Kaisand & الجظلكل ال البعل ال ي ف العلجل بكن جسبل الع ة R( ةجككةل ب اكةل كسة ل الكةل ) K th كق ل ةل كةن جبةل البةة اكن )Kaisand & Mowbray ة ةذ الجظلكةل سة م م جفة العلجةل السةةبقل الكعة لةل 5( للقةكم الكةعبةل لجسبل الع ة R( بكجكة للقكم السةلبل س م م العلجل ال ةلكل : 1 R K th K o (6) 1 R / 3 ةالشةةةةةةكل 9( كبةةةةةةكن كقةلجةةةةةةل بةةةةةةكن ج ةةةةةةةوج ا م بةةةةةةةل لقةةةةةةكم ب اكةةةةةةل كسةةةةةة ل الكلةةةةةةل ) K th فجةةةةةة جسةةةةةةك الع ةةةةةةة 1,0,0.1,0.3,0.5- =R( ةكبةكن القةكم الك سةةبل كةن العلج ةكن 5( 6 ةك بةكن كةن الشةكل أفةل فجة جسةبل إع ة 1- =R( بةن القككل الكس ملعل كن ا م بةل ي اجل كن القككل الك ةجعل للكعة لل 6( بكجكةة بةةجي القةكم ال ي كال القكم الكةعبل ف ي أفلى أة كسةةكل لقةكم الة ك ن ةلكةن عككةع القةكم ب ةةل فةكةل فةي ةافة كقبةةل كةع جظلكل ال ك ن للبة اكن )Kaisand & Mowbray. ) قةل بةل كةة جسةبل الع ةة الكةعبةل ΔKth االستنتاجات : 1- قل جككل ك ى كعةكل ش الع ة لب اكةل كسة ل الكلةل ) R = 1- بكجكة جككل كعةكل ش الع ةة لب اكةل كسة ل الكلةل للقةكم السةةلبل لجسةبل الع ةة. ) R ) ةةل ا جككةةل كةة ى كعةكةةل شةة R جةة ال ل ةفلكةة كككةةن القةةةل أن اللكةةة السةةةلبل لجسةةك الع ةةة ) ΔKth. الع ة لكس ل الكلل 711

1- كةةةن جةةةكم كةةة ى كعةكةةةل شةةة الع ةةةة لب اكةةةل كسةةة ل الكلةةةل ) ΔKth لةةة ى جسةةةك الع ةةةة الكم لفةةةل 1-, 0, 0.1, 0.3, 0.5 = R ) م اس ج ةو فلجل لكةاكل لل ك ن بعكل السبككل فجة أي جسةبل إع ة. 3- ك بةكن كةن مةلل كقةلجةل ج ةةوج ام بةة الل جةكم كة ى كعةكةل شة الع ةة لب اكةل كسة ل الكلةل ) ΔKth لجسك إع ةة كم لفةل كةع ةكغ الكعةة ل الكق ل ةل كةن جبةل بةة اكن سةةبقكن فةي طبكة كقبةةل كةع مةط ا ج كةل ل ذ ال كغ. [1] Mann,J.Y.,"Fatigue of Materials", an introductory text, London, Melbourne university press : xv, 155 p. ( 1976 ). المصادر : 2- ميكانيك المواد للمؤلف أياق جوق يراق ترجمة الدكتور غباح محمد جميل مطابع جام ة الموغل الطب ة الثانية الجزء الثاني ( 1990 ) م [3] Hudson, C.M. & Scardina, J.T.," Effect of Stress Ratio on Fatigue Crack Growth in ( 7075 t6 ) Aluminum Alloy Sheet ", Engineering Fracture Mech. 1,429-466 ( 1969). [4] Davis, J.R " Metals Handbook ", Second Edition, Desk Edition, Prepared Under the Direction of the ASM International Handbook Committee, ( 1998 ). [5] W. Bulton, " Engineering Materials Technology ", Third Edition, Printed and Bound in Great Britain, ( 1998 ). [6] Purushothaman. S., " Generalized Theory of Fatigue Crack Propagation ", ph. D. Thesis Columbia University, ( 1976 ). [7] Newman, J.C., JV. " Analysis of Fatigue Crack Growth & Closur Near Threshold Condition for Large - Crack Behavior ", NASA / TM 209133,April ( 1990 ). [8] Mackay, T. L., " Fatigue Crack Propagation Rate at Low of Two Aluminum Sheet Alloy 2024 - T3 & 7075 T5, Materials and Reducibility Dough's Aircraft Company. Long Beach, CA 90846, USA, Engineering Fracture Mechanics Volume, 11, PP. 753 761 ( 1979 ). [9] Mohammed, R.A. " The Growth Fatigue Cracks in a Turbine Shaft Steel Under Mixed I & III, ph.d. TSU, January ( 1993 ). [10] Richard, W. Hertzberg. " Deformation & Fracture Mechanics of Engineering Materials ", Material Research Center, Lehigh University, Fourth Edition, ( 1995 ). 711

الجدول )1(: يبين التركيب الكيميائي لسبيكة األلمنيوم المستخدمة في االختبار. ELEMENT Weight % Si 0.21 Fe 0.32 Cu 0.20 Mn 0.20 Mg 0.53 Zn 0.026 Al Rem. الجددول 2(: يبدين الخدواص الميكانيكيدة لسدبيكة األلمنيدوم ندو T832-6063( والمطابقة لسبيكة األلمنيوم المختبرة. Alloy y MPa u MPa % Elog. u MPa HB E GPa 6063-T832 270 290 12 185 95 69 711

:) جدول رقم 3 اختبا ارت مستهل الكلل )Threshold لنسب أجهاد مختلفة Specimen number Max. Min. ΔKI Stress ratio Number of cycle to failure Stress Stress (Mpa m ) ( R ) MPa MPa HR1 165.69 0.0 7.0 0.0 1 10 5 HR2 161.86 0.0 6.25 0.0 1.5 10 5 HR3 138.08 0.0 5.83 0.0 3.9 10 5 HR4 124.27 0.0 5.25 0.0 9.9 10 5 HR5 110.46 0.0 4.66 0.0 1.6 10 6 HR6 96.65 0.0 4.06 0.0 3.6 10 6 HR7 82.84 0.0 3.5 0.0 1 10 7 HS1 193.31 27.61 7.0 0.1 1 10 5 HS2 138.08 13.80 5.25 0.1 4.2 10 5 HS3 110.46 6.90 4.32 0.1 1.4 10 6 HS4 89.42 5.39 3.5 0.1 5.1 10 6 HS5 77.32 2.76 3.15 0.1 1 10 7 HD1 234.73 69.04 7.0 1 م 1 10 4 5 HD2 179.50 55.23 5.25 1 م 1 10 5 3.1 HD3 151.88 48.32 4.32 0.3 6.8 10 5 HD4 124.27 41.42 3.5 0.3 2.2 10 6 HD5 104.94 30.37 3.15 0.3 5.1 10 6 HD6 82.84 20.17 2.62 0.0 1 10 7 HX1 11 م 117 165.69 7.0 0.5 10 4 2 HX2 248.54 124.27 5.25 0.5 1.2 10 5 HX3 165.69 82.89 3.5 0.5 4.1 10 5 HX4 146.36 71.80 3.15 0.5 8.2 10 5 HX5 124.27 62.13 2.62 0.5 1.7 10 6 HX6 102.18 52.49 2.21 0.5 1 10 7 HY1 207.12-207.12 8.75-1 2.8 10 4 HY2 165.69-165.69 7.0-1 3 10 5 HY3 138.08-138.08 5.83-1 8.5 10 5 HY4 124.27-124.27 5.25-1 1.4 10 6 HY5 110.46-110.46 4.66-1 1 10 7 711

مر ائق األلمنيوم لى ةكل سداسي الغالف الدارجي مادم غقة البدق ( سبيكة األلمنيوم ).أ صاب تقوية الشكل مقطع عرضي في ريشة طائرة. ) MI25 :)1 عمودية نو الشكل.2(: a يبين أبعاد المستخدم في االختبار. النموذج الشكل.2(: b يبين أبعاد الشق المعمول في النموذج المستخدم في االختبار. 711

الشكل 3(: يبين شكل النموذج المستخدم في المعايرة. شكل (: 2 تأثير نسبة أال جهاد على سلوك بدايدة مسدددتهل الكلدددل [Threshold] فدددي اختبدددا ارت الطور األول لنماذج ذو شق أولي. شكل (: 5 العالقة بين معامل شدة اإلجهاد ونسبة اإلجهاد عند بداية تشقق الكلل في الطور األول لسبيكة األلمنيوم المختبرة. 718

شكل (: 6 مقارنة النتائج العملية الختبا ارت بداية مستهل الكلل( Threshold ) إجهاد مختلفة مع نظرية التكهن باالنهيار للباحثان Paris] [Schmidt & عند نسب شكل (: 7 مقارنة النتائج العملية الختبا ارت بداية مستهل الكلل( Threshold ) إجهاد مختلفة مع نظرية التكهن باالنهيار الباحثان Lukas] [Klensil &. عند نسب - 711 -

شكل (: 8 مقارنة النتائج العملية الختبا ارت بداية مستهل الكلل( Threshold ) إجهاد مختلفة مع نظرية التكهن باالنهيار الباحثان[ Gregor.[Mcevily & عند نسب شكل (: 9 مقارنة النتائج العملية الختبا ارت بداية مستهل الكلل ( Threshold )عند نسب اجهاد مختلفة مع نظرية التكهن باالنهيار الباحثان[ Mowbrag.[Kaisand & - 111 -